{"id":16200,"date":"2021-12-16T22:46:10","date_gmt":"2021-12-17T03:46:10","guid":{"rendered":"https:\/\/www.quaketek.com\/?page_id=16200"},"modified":"2021-12-16T22:59:12","modified_gmt":"2021-12-17T03:59:12","slug":"contreventements-a-flambage-restreinte-quaketek","status":"publish","type":"page","link":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/contreventements-a-flambage-restreinte-quaketek\/","title":{"rendered":"Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte Quaketek"},"content":{"rendered":"

[vc_row css_animation=”fadeIn”][vc_column][vc_column_text]<\/p>\n

Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte Quaketek<\/h2>\n

[\/vc_column_text][vc_column_text]<\/p>\n

Les Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte Quaketek sont construits avec la qualit\u00e9 et le co\u00fbt \u00e0 l\u2019esprit. Ils sont utilis\u00e9s pour fournir aux structures une protection sismique bas\u00e9e sur la ductilit\u00e9.<\/p>\n

[\/vc_column_text][\/vc_column][\/vc_row][vc_row][vc_column width=”2\/3″][vc_column_text]<\/p>\n

C\u2019est quoi, un Contreventement \u00e0 Flambage Restreinte?<\/h2>\n

[\/vc_column_text][vc_column_text]Ces contreventements sont un \u00e9l\u00e9ment structurel qui rentre en fluage en tension et en compression dans l\u2019axe central (une direction). Le principe de travail est le m\u00eame que celui d\u2019un \u00e9l\u00e9ment diagonal commun, mais, dans le cas d\u2019un Contreventement \u00e0 Flambage Restreinte il le fait sans se flamber. Ce comportement quasi-sym\u00e9trique est atteint en cr\u00e9ant un \u00e9l\u00e9ment compos\u00e9 d\u2019une plaque d\u2019acier (barre ou autres selon la technologie) recouverte d\u2019une enveloppe de mortier ou de b\u00e9ton sur toute sa longueur. Bien qu\u2019il ressemble \u00e0 un \u00e9l\u00e9ment composite, une couche d\u2019isolation est ajout\u00e9e \u00e0 la surface entre l\u2019acier et le mortier \/ b\u00e9ton permettant aux forces de tension d\u2019\u00eatre d\u00e9velopp\u00e9es uniquement dans le noyau d\u2019acier, plut\u00f4t que dans une section composite. La couche d\u2019isolation est un \u00e9l\u00e9ment important du afin d\u2019emp\u00eacher la section d\u2019agir comme un \u00e9l\u00e9ment composite \u00e0 une r\u00e9sistance significativement plus \u00e9lev\u00e9e (ce qui serait dangereux). En compression, le noyau d\u2019acier ne d\u00e9veloppe pas de flambage significatif, il se d\u00e9forme plut\u00f4t assez uniform\u00e9ment sur la longueur de la diagonale et sera en mesure d\u2019effectuer quelques cycles \u00e0 avant la rupture.[\/vc_column_text][\/vc_column][vc_column width=”1\/3″ css=”.vc_custom_1546290692172{margin-right: 0px !important;margin-left: 0px !important;border-right-width: 0px !important;border-left-width: 0px !important;padding-right: 0px !important;padding-left: 0px !important;}”][vc_single_image image=”16277″ img_size=”full” alignment=”center”][\/vc_column][\/vc_row][vc_row][vc_column][vc_column_text]<\/p>\n

L\u2019spirit de la conception de cadres avec Contreventement \u00e0 Flambage Restreinte<\/h2>\n

[\/vc_column_text][vc_column_text]D\u00e9pendant de quelle est la philosophie du code sismique, ces \u00e9l\u00e9ments fonctionnent soit comme un \u00e9l\u00e9ment sacrificiel pour contr\u00f4ler les dommages, ou soit comme un syst\u00e8me structurel principal ductile (SFRS). Dans les normes qui favorisent la r\u00e9silience en lieu de juste la s\u00e9curit\u00e9 de la vie, ces contreventements sont utilis\u00e9s dans une philosophie de conception \u00ab\u00a0contr\u00f4le des dommages\u00a0\u00bb o\u00f9 elles sont l\u2019\u00e9l\u00e9ment sacrificiel d\u2019une structure avec des cadres rigides. Dans de tels cas, la structure est prot\u00e9g\u00e9e en sacrifiant le contreventement et peut avoir une rigidit\u00e9 post-fluage tr\u00e8s d\u00e9cente, conduisant \u00e0 un faible niveau de dommages. Donc \u00e0 l fin d\u2019un s\u00e9isme on ne doit que \u00e0 d\u00e9monter les contreventements et installer au nouveau ceux de remplacement. Par exemple, au Japon, la m\u00e9thodologie de conception utilise ces \u00e9l\u00e9ments diagonaux pour prot\u00e9ger le syst\u00e8me primaire, les cadres (Kasai, Fu et Watanabe 1998). Les normes et les codes de ce style ont tendance \u00e0 utiliser des valeurs relativement faibles des facteurs de modification de la r\u00e9ponse sismique (p. ex. R).<\/p>\n

En revanche, d\u2019autres normes, telles que l\u2019am\u00e9ricaine et celles qui s\u2019en inspirent: appliquent une philosophie selon laquelle les cadres avec contreventements \u00e0 flambage restreinte sont le principal syst\u00e8me structurel (SFRS), et donc, des pourcentages plus \u00e9lev\u00e9s de d\u00e9formation lat\u00e9rale sont attendus. Dans ces normes, la rigidit\u00e9 post-fluage attendue est plus faible car les contreventements ne sont pas tenus de fonctionner en parall\u00e8le dans la limite \u00e9lastique des cadres de moment (Applied Technology Council 2015). Par cons\u00e9quence, dans ces types de codes, il est courant de trouver des valeurs de facteur de modification de la r\u00e9ponse sismique plus agressives, et la performance finale de la structure a une tendance \u00e0 \u00eatre aussi faible que celle du reste du SFRS prescrits par ces normes (cadres rigides, murs de cisaillement, cadres contrevent\u00e9s, etc.). Dans ce deuxi\u00e8me cas, l\u2019ing\u00e9nieur devrait tenir compte les exigences minimales suivantes pour une mise impl\u00e9mentation s\u00e9curitaire :[\/vc_column_text][vc_column_text]<\/p>\n

Exigences minimales lors de la conception de cadres avec Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte <\/span><\/span><\/h3>\n

[\/vc_column_text][vc_single_image image=”16283″ img_size=”full” alignment=”center”][vc_tta_accordion][vc_tta_section title=” Demande de rotation dans les connexions” tab_id=”1597090463034-317b4e18-fe83″][vc_column_text]Ces contreventements sont mod\u00e9lis\u00e9s comme s\u2019ils \u00e9taient connect\u00e9s \u00e0 la structure avec une rotule (pin) id\u00e9ale. Par cons\u00e9quence, une fois que l\u2019ing\u00e9nieur a une estimation de la d\u00e9formation lat\u00e9rale maximale (amplifi\u00e9e par des facteurs de d\u00e9placement prescrits, ou par une analyse non lin\u00e9aire), il peut l\u2019utiliser pour estimer quelle rotation se produira dans l\u2019\u00e9l\u00e9ment diagonal \u00e0 partir de son angle initial. Si la d\u00e9formation lat\u00e9rale est proche ou sup\u00e9rieure \u00e0 deux pour cent de la hauteur de l\u2019\u00e9tage, des pr\u00e9cautions particuli\u00e8res doivent \u00eatre prises dans la conception de la connexion. Ces syst\u00e8mes de contreventement diagonaux ont tendance \u00e0 souffrir de d\u00e9faillances dues \u00e0 des forces hors plan (Chien, et al. 2018), alors il est essentiel de permettre une capacit\u00e9 de rotation non restreinte dans la connexion. C\u2019est pour ces raisons que des connexions rotul\u00e9es sont pr\u00e9f\u00e9r\u00e9es dans ces cas. L\u2019ing\u00e9nieur pourrait \u00e9galement v\u00e9rifier si la connexion boulonn\u00e9e permet cette demande de rotation dans leur configuration d\u2019installation r\u00e9elle.[\/vc_column_text][\/vc_tta_section][vc_tta_section title=”Force de cisaillement maximale pour la conception de connexions, colonnes et fondations” tab_id=”1597090599986-266cb1b1-bbcb”][vc_column_text]La capacit\u00e9 maximale d\u2019une Contreventement \u00e0 Flambage Restreinte est d\u2019environ 2 fois sup\u00e9rieure \u00e0 sa limite de fluage (cela varie quelque peu en tension et en compression, et avec le ratio entre la longueur, la force de fluage r\u00e9elle, les propri\u00e9t\u00e9s du mat\u00e9riel, le d\u00e9placement requis, etc.). Cela fait de cette r\u00e9vision l\u2019une des plus importantes car elle \u00e9tablit la capacit\u00e9 du \u00ab\u00a0chemin de charge\u00a0\u00bb. En d\u2019autres termes, il d\u00e9finit la capacit\u00e9 d\u2019une structure \u00e0 transf\u00e9rer ses forces, de n\u2019importe quel point \u00e0 la fondation.<\/p>\n

Pour que ce \u00ab\u00a0chemin de charge\u00a0\u00bb existe, la ductilit\u00e9 ne doit \u00eatre pr\u00e9sente que dans les contreventements dans les colonnes (si elles sont d\u00e9taill\u00e9es comme ductiles) mais jamais dans les connexions ou dans la fondation. Dans le cas des connexions, celles-ci sont fragiles, donc la ductilit\u00e9 n\u2019est pas la plus compatible, et dans le cas des fondations, la mod\u00e9lisation de la structure avec un facteur de modification de la r\u00e9ponse (R) suppose une condition de base fixe comme hypoth\u00e8se de mod\u00e9lisation (en ignorant les effets d\u2019interaction sol-structure); et pour que cette condition soit remplie, la valeur de ce facteur devrait \u00eatre r\u00e9vis\u00e9e lors de la conception des \u00e9l\u00e9ments de fondation et lors de l\u2019estimation des charges transf\u00e9r\u00e9es au sol, sinon, la capacit\u00e9 de dissipation d\u2019\u00e9nergie pr\u00e9sum\u00e9e li\u00e9e au facteur aurait pu \u00eatre surestim\u00e9e. Dans cette philosophie de conception de capacit\u00e9, la structure est permise \u00e0 dissiper l\u2019\u00e9nergie avec dommage ductile tandis que la fondation elle-m\u00eame reste essentiellement \u00e9lastique (NBCC 2015). Bien que cela puisse sembler compliqu\u00e9 \u00e0 premi\u00e8re vue, il est relativement facile de v\u00e9rifier ce cisaillement maximal, et m\u00eame certains codes ont d\u00e9j\u00e0 des param\u00e8tres g\u00e9n\u00e9raux pour une conception pr\u00e9liminaire indirecte, voici deux options:<\/p>\n

Essayage<\/strong><\/p>\n

L\u2019ing\u00e9nieur peut exiger que le fabricant essaie un sp\u00e9cimen complet d\u2019une force repr\u00e9sentative pour le projet (p. ex. moyenne de toutes les forces de projet) jusqu\u2019aux limites de d\u00e9formation lat\u00e9ral maximales qui sont obtenues du mod\u00e8le structurel. Bien qu\u2019il ne s\u2019agisse pas d\u2019un \u00e9chantillon total de l\u2019ensemble du projet, comme on pourrait s\u2019y attendre sur nos autres appareils plus performants (par exemple, les freins sismiques Ten-Co), cela donnera \u00e0 l\u2019ing\u00e9nieur une confiance suppl\u00e9mentaire en ce qui concerne le cisaillement maximal et, en g\u00e9n\u00e9ral, ils peuvent alors avoir une estimation plus pr\u00e9cise.<\/p>\n

Le seul inconv\u00e9nient de cette option est que la plupart des fabricants contreventements \u00e0 flambage restreinte ne fournissent qu\u2019un rapport d\u2019essai de tension d\u2019un coupon, tir\u00e9, s\u2019on est chanceux, de la m\u00eame plaque d\u2019acier \u00e0 partir de laquelle les noyaux d\u2019acier ont \u00e9t\u00e9 coup\u00e9s, ou en fournissant un rapport d\u2019essai de prototype (g\u00e9n\u00e9ralement non effectu\u00e9 pour le projet en question). C\u2019est g\u00e9n\u00e9ralement le cas parce que c\u2019est le minimum requis par la plupart des normes, cependant, cela laisse une marge d\u2019incertitude assez \u00e9lev\u00e9e sur l\u2019estimation de la force. Une note doit \u00eatre faite dans le sens o\u00f9; un tel niveau d\u2019incertitude est courant dans la pratique car le reste des SFRS ductiles prescrits dans les normes n\u2019ont pas non plus de contr\u00f4les de qualit\u00e9 suppl\u00e9mentaires. N\u00e9anmoins, l\u2019ing\u00e9nieur peut exiger ces tests car il est responsable de la conception ou plus simplement (bien que co\u00fbteux) faire la conception avec des facteurs de surs r\u00e9sistance plus importants (voir la section suivante).<\/p>\n

Facteurs prescrits dans le code sismique<\/strong><\/p>\n

Au but de la ligne, le noyau sacrificiel du Contreventement \u00e0 Flambage Restreinte est fait en acier et les propri\u00e9t\u00e9s de ce mat\u00e9riau sont bien connus. Par cons\u00e9quence, la plupart des normes donnent une orientation assez solide que les ing\u00e9nieurs peuvent utiliser pour estimer ce cisaillement maximal pour les connexions, les colonnes et la conception des fondations. Dans la plupart des normes, il existe une valeur de \u03a9 prescrite (om\u00e9ga) pour les Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte et elle est g\u00e9n\u00e9ralement de 2,5x. Par la suite, l\u2019ing\u00e9nieur peut simplement multiplier le cisaillement de conception par \u03a9 et ainsi estimer le cisaillement maximal pour la conception des fondations. De la m\u00eame mani\u00e8re, ils peuvent prendre la force axiale maximale trouv\u00e9e dans une Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte et la multiplier par \u03a9 pour trouver la force de conception des connexions et des colonnes.[\/vc_column_text][\/vc_tta_section][vc_tta_section title=”Restrictions de la hauteur du syst\u00e8me lat\u00e9ral ” tab_id=”1597090463075-cf365894-ae5e”][vc_column_text]Dans la plupart des normes et codes sismiques qui utilisent des facteurs de modification de r\u00e9ponse agressifs (R), fortes limitations dans la hauteur de ces syst\u00e8mes sont g\u00e9n\u00e9ralement impos\u00e9es, g\u00e9n\u00e9ralement 45 m. C\u2019est essentiel parce qu\u2019il est bien connu que les syst\u00e8mes de contreventements tendent \u00e0 accumuler la d\u00e9formation lat\u00e9rale non lin\u00e9aire permanente pendant que la hauteur augmente, et ceci peut par la suite mener au collapse due \u00e0 l\u2019instabilit\u00e9 dynamique (Zieman 2010). Ce probl\u00e8me est mitig\u00e9 en accompagnant les contreventements \u00e0 flambage restreinte avec des cadres de moment ductiles qui aideront \u00e0 fournir une rigidit\u00e9 post-rendement d\u00e9cente et \u00e0 ne pas accumuler de d\u00e9formation lat\u00e9rale non lin\u00e9aire.[\/vc_column_text][\/vc_tta_section][vc_tta_section title=”Resistance de la couche d\u2019isolation ” tab_id=”1597090715702-a34eef5b-59a6″][vc_column_text]La conception de cadres avec Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte suppose que, pour les forces de tension, il fonctionnera comme un \u00e9l\u00e9ment de plaque d\u2019acier (noyau), par cons\u00e9quent c\u2019est la logique utilis\u00e9e pour la r\u00e9vision de la capacit\u00e9 maximale. Il serait tr\u00e8s dangereux que, en raison des conditions d\u2019utilisation, de l\u2019environnement ou de la mauvaise qualit\u00e9 de fabrication, le mortier ou tout autre mat\u00e9riau utilis\u00e9 pour l\u2019enveloppe ext\u00e9rieure, adh\u00e8re au noyau en acier de sorte qu\u2019il commence \u00e0 se comporter comme un \u00e9l\u00e9ment en b\u00e9ton arm\u00e9 ou comme une section composite. Cela entra\u00eenerait les forces de cisaillement maximales estim\u00e9es auparavant utilis\u00e9es pour la conception des connexions, des colonnes et des fondations \u00e0 devenir consid\u00e9rablement plus \u00e9lev\u00e9es. Cet effet ind\u00e9sirable finirait par conduire \u00e0 une collapse catastrophique du syst\u00e8me structurel lorsque le \u00ab chemin de charge \u00bb \u00e9choue. Par cons\u00e9quence, l\u2019ing\u00e9nieur devrait exiger au fabricant qu\u2019il prenne une sorte de garantie \u00e0 cet aspect, ou qu\u2019il exige une sorte de protocole de test pour le projet qui permet r\u00e9pondre ces questions, ou dans le pire des cas, qu\u2019il suppose que ce pire sc\u00e9nario est le plus probable pour estimer la force r\u00e9ponse maximale \u00e0 l\u2019\u00e9l\u00e9ment diagonal et pour le cisaillement \u00e0 la base.[\/vc_column_text][\/vc_tta_section][\/vc_tta_accordion][\/vc_column][\/vc_row][vc_row][vc_column][\/vc_column][\/vc_row]<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

[vc_row css_animation=”fadeIn”][vc_column][vc_column_text] Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte Quaketek [\/vc_column_text][vc_column_text] Les Contreventements \u00e0 Flambage Restreinte Quaketek sont construits avec la qualit\u00e9 et le co\u00fbt \u00e0 l\u2019esprit. Ils sont [\u2026]<\/span><\/p>\n","protected":false},"author":8,"featured_media":16277,"parent":0,"menu_order":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","template":"","meta":{"footnotes":""},"yst_prominent_words":[89],"class_list":["post-16200","page","type-page","status-publish","has-post-thumbnail","hentry"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/pages\/16200","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/pages"}],"about":[{"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/page"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/8"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=16200"}],"version-history":[{"count":5,"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/pages\/16200\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":16282,"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/pages\/16200\/revisions\/16282"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media\/16277"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=16200"}],"wp:term":[{"taxonomy":"yst_prominent_words","embeddable":true,"href":"https:\/\/quaketek.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/yst_prominent_words?post=16200"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}